1. Решение Задач По Процессам И Аппаратам Химической Технологии
2. Решение Задач По Курсу Процессов И Аппаратов Химической Технологии
3. Решебник Примеры И Задачи По Курсу Процессов И Аппаратов Химической Технологии

Решение задач по ПАХТ из задачника Павлова Романкова Носкова РАЗДЕЛ 10. Во сколько раз больше придется удалить влаги из 1 кг влажного материала при высушивании его от 50 до 25%, чем при. Процессы и аппараты химической технологии.Ищите решение задач павлов романков носков? Тогда вы по адресу потому что вот он решебник.

Учебное пособие для вузов. Под редакцией члена-корреспондента АН СССР П. 9-е издание, переработанное и дополненное — Ленинград: Химия, 1981 год - 560 страниц.

Задачи составлены на основании многолетнего опыта преподавания курса в Ленинградском технологическом институте им. В книгу вошли следующие разделы: основы прикладной гидравлики, насосы, нентиляторы и компрессоры, гидромеханические методы разделения, теплопередача в химической аппаратуре, выпаривание и кристаллизация, основы массопередачи, перегонка, ректификация н абсорбция, адсорбция, экстрагирование, сушка, умеренное и глубокое охлаждение. В начале каждой главы даны основные расчетные формулы, необходимые для решения задач. В девятом издании (8-е издание — 1976 год) были существенно переработаны главы 4 и 5.

Приведены новые примеры и задачи Книга предназначена в качестве учебчого пособия для студентов дневных, вечерних и заочных факультетов химико-технологических вузов. Примеры и задачи составлены с таким расчетом, чтобы они могли служить пособием также и при курсовом проектировании.

Показано применение ЭВМ при решении инженерных задач.

Решение Задач По Процессам И Аппаратам Химической Технологии

ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ПО КУРСУ «ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ» Гидромеханические процессы Фильтрование Барабанный вакуум-фильтр, работающий в режиме постоянного перепада давления ( Р const ). Барабан (рис. 4.1), разделенный на ряд секций, соединенных с распределительной головкой, вращается по часовой стрелке. В секциях, погруженных в суспензию, создается вакуум, фильтрат проходит через фильтрующую ткань, стенку барабана, попадает в секцию, откуда через распределительную головку выводится из аппарата. Осадок, остающийся на наружной поверхности барабана, проходит стадию промывки. В секцию перед ножом, срезающим осадок, подается сжатый воздух для того, чтобы приподнять осадок перед ножом.

Рис 2 Принципиальная схема рамного фильтр-пресса Дано: массовый расход суспензии Gc 1000 кг/ч, концентрация (массовая) твердых частиц в суспензии xc 10%, в осадке xос 40%, в фильтрате xф 0. Сопротивление фильтрующей перегородки Rф Н мин, м3 удельное сопротивление осадка Н мин, конечная толщина осадка к 0,01 м, м4 вакуум Н/м2, суспензия водная, промывная жидкость вода, x Vос Vф 0,5. Определить поверхность фильтрования (площадь зоны погружения в суспензию) барабана Fф и скорость промывки r jпр. Определение расхода осадка и фильтрата: Gс Gф + Gос Gс xс Gф xф + Gос xос Gос 250 кг ч, Gф 750 кг ч. Определение времени фильтрования τф: τф R r 2к ( 0,01),01 + ф к + 4,4 мин 2 x Р x Р 2 0, Определение числа оборотов барабана n: Время одного оборота τ1 τ ф, αф 206 3 где α ф угол фильтрования, для стандартных фильтров равен 120. Τ 1 4,4 n,2 мин,076 об мин.

13,2 Определение поверхности фильтрования Fф: Толщина осадка меняется от 0 до 0,01 м (среднее значение 0,005 м). Объем осадка, получаемого за время τф, 4. Vос Vф x где x 0,5 Gф τ ф ρ ф 60 x; Vос Gф 4,5, Vос; ρф 1000 кг ч. Vф Поверхность фильтрования Fф Gф 4,4 0,5 Fф Vос ос; Fф 5,5 м, Определение скорости промывки: Конечная скорость фильтрования jфк P м3 3 jфк 0,2 10. Rф + r к,01 м 2 мин jпр μф, так как фильтрат и промывная жидкость вода, jфк μпр μ ф μ пр, а скорость промывки j пр jфк 0, м3. 4 Рамный фильтр-пресс, работающий в режиме постоянной скорости фильтрования (jф сonst).

Рамный фильтр-пресс (рис. 4.1) собирают из ряда плит и рам, между которыми устанавливают фильтрующую ткань. Суспензию подают по центральному каналу, и она поступает в полое пространство рам. Фильтрат проходит через фильтрующую ткань и по каналам в плитах выводится из фильтра.

Осадок остается внутри рам. По мере того как в рамах набирается осадок и возрастает сопротивление фильтрованию, увеличивается перепад давления, развиваемый насосом, подающим суспензию ( jф сonst ). По окончании процесса фильтрования, фильтр разбирают, из рам выгружают осадок; после чего фильтр собирают снова для следующего цикла. Дано: Рамный фильтр-пресс содержит 20 рам размером мм. Сопротивление фильтрующей перегородки Н мин Rф, удельное сопротивление осадка м3 Н мин r, предельное давление, развиваемое м3 2 насосом, Р Н м, x Vос V ф 0,5. Определить объем фильтрата Vф, получаемого за один цикл, и время цикла τ ц. Определение объема осадка за цикл Vос Vос,04 0,8 м Определение объема фильтрата за цикл Vф 5 Vф Vос x 0,8 0,5 1,6 м3.

Определение времени фильтрования τф ( ) 2 Rф r τф + + 9,8 мин, Рx Рx,5 где равно половине толщины рамы, так как фильтрование осуществляется с двух сторон. Определение времени цикла τ ц τ ц τ ф + τ во 9,8 + 9,8 19,6 мин. Время вспомогательных операций τ во принимают равным τф для обеспечения максимальной (суточной) производительности фильтра. Средней часовой Осаждение Гравитационное осаждение Дано: Gс кг ч, xc 10% мас., xос 40% мас., твердых частиц в осветленной жидкости не содержится хосв 0, 3 3 ρ т 2000 кг м, ρ ж 1000 кг м, d (6 10) 10 5 м, μ ж Па. Определить площадь основания отстойника непрерывного действия.

Определение производительности по осветленной жидкости Gc Gос + Gосв Gc xc Gос xос + Gосв xосв 2. Определение суспензии объемной Gосв кг ч Gос кг ч производительности по 209 6,9 + 0,013 м3 с Определение режима осаждения частиц минимального размера (d 6 мкм м) Vс Ar gd 3 ρж (ρ т ρж ) 9,81 ( ) ( ) 2,12. Μ2ж ( ) 2 Поскольку Ar 2,12 2 t м, то t б t м,8 C.

Какие самые красивые слова по французски, вызывающие массу впечатлений. «Jalousie» – в дословном переводе значит: «ревность», «зависть». Перевод контекст 'красивые слова' c русский на французский от Reverso Context: Ќесмотр€ на красивые слова, он всего лишь провинциальный бандит. Приятные слова на французском с переводом. Jun 10, 2017 - Французские слова в русском языке впервые стали появляться во времена Петра Великого, а с конца восемнадцатого века.

Ln ( t б t м ) ln ( 36 / 6) 4. Поверхность теплообмена F Q, 43 м 2. К t ср 2,8 Конденсация смешением. Противоточный конденсатор смешения с барометрической трубой В аппарате (рис. 4.4) конденсируется насыщенный водяной пар, отдающий тепло конденсации воде, перетекающей с полки на полку. Охлаждающая вода вместе с конденсатом выводится через барометрическую трубу.

При конденсации пара в конденсаторе образуется вакуум. Давление столба жидкости в барометрической трубе компенсирует вакуум в конденсаторе. Из охлаждающей воды десорбируются неконденсирующиеся газы, которые выводят из конденсатора при помощи вакуум-насоса. 215 12 Рис Принципиальная схема конденсатора смешения с барометрической трубой Дано: В конденсатор для конденсации подают насыщенный водяной пар D кг/ч, теплосодержание λ 2730 кдж/кг, температура конденсации при давлении в конденсаторе 55 С. Температура входящей воды tвн 10 С, уходящей tвк 50 С.

Давление в конденсаторе Pк Па. Плотность конденсирующихся паров 0,16 кг/м3. Определить: расход охлаждающей воды; высоту барометрической трубы, соответствующую гидрозатвору; диаметр конденсатора. Расход охлаждающей воды. Тепловой баланс 216 13 Wcв t вн + Dλ ( D + W ) cв t вк D(λ с в t вк ) 12000(,19 50) W кг/ч. (t вк t вн )св (50 10) 4,19 2.

Высота барометрической гидравлический затвор) H трубы (обеспечивающей P Pк м, gρ в 9, где Р Па - атмосферное давление. Диаметр конденсатора Дк 4D 3600 πwп ρ п,15 м 3600 π 20 0,16 скорость пара wп в конденсаторе принимают 20 м/с. Простое (однократное, однокорпусное) выпаривание Выпарной аппарат с выносной циркуляционной трубой с естественной циркуляцией раствора представлен на рис Разбавленный раствор подают в аппарат снизу, затем он попадает в трубы кипятильника, в которых происходит кипение раствора за счет тепла, отдаваемого конденсирующимся при t гп греющим паром (водяным). Пар, образующийся при кипении раствора (вторичный пар), отводится через сепаратор капель и далее подается в конденсатор для конденсации. Из нижней части сепаратора выводится упаренный концентрированный раствор. За счет разности плотности раствора в выносной циркуляционной трубе и парожидкостной смеси в трубах кипятильника в аппарате осуществляется естественная циркуляция раствора: по циркуляционной трубе вниз, по трубам кипятильника вверх.

За счет гидростатического давления температура кипения раствора уменьшается от tн (низ) до tв (верх кипятильника), tc температура кипения у середины греющих труб. Температура вторичного пара tвп ниже tв на величину физико-химической 217 14 депрессии. Температура вторичного пара на входе в конденсатор tк ниже tвп на величину гидравлических потерь г. Рис Схема однокорпусной выпарной установки с выносной циркуляционной трубой Движущая сила процесса меняется от t гп t н до t гп t. Среднюю движущую силу t гп tс называют полезной разностью температур и обозначают tп. Очевидно, что tп tобщ гс фх г, где гc, фх, г потери общей разности температур t общ за счет гидростатического эффекта, физико-химической депрессии и сопротивления трубопроводов вывода вторичного пара.

Дано: 218 15 В однокорпусной выпарной установке упаривается Gн кг/ч водного раствора NaOH от хн 6% мас. До хк 40% мас. Вторичный пар конденсируется в конденсаторе, остаточное давление в котором 1, Па i 2500 кдж/кг, tк 60 С ). Давление насыщенного водяного греющего пара 4,9 105 Па (теплосодержание λ 2750 кдж/кг, tгп 150 С ). Потери (энтальпия пара общей разности гc 6 С, фх температур: 20 С, г 1 С. Теплоемкости растворов: сн 3,77 кдж/(кг К), ск 2,50 кдж/(кг К).

Раствор подают при t рн 50 С, отводят при t рк 87 С. Коэффициент теплопередачи К 931 Вт/(м 2 К) (теплоту концентрации раствора и тепловые потери в окружающую среду не учитывают). Определить: расход выпаренной воды (вторичного пара), расход греющего пара, поверхность теплообмена кипятильника (греющей камеры).

Определение расхода выпаренной воды W Gн Gк + W Материальный баланс Gн хн Gк хк W 8500 кг/ч Gк 1500 кг/ч 2. Определение расхода греющего пара D Тепловой баланс Dλ + Gнснtрн Wi + Gк скtрк + Dсвtгп. Заменим Gн Gк + W и решим относительно D. D Gк ск t рк с нt рн λ t гп св +W i сн t рн λ t гп св,5 87 3, кг/ч,19 219 16 3. Тепловая нагрузка кипятильника Q Q D(λ t гп св ) 9285(,19) кдж/ч.

Полезная разность температур t п t п tобщ гс фх г t общ t гп t к С t п С. Поверхность теплообмена кипятильника F Q,3 м 2.

К t п Охлаждение до температур ниже температуры окружающей среды. Умеренное охлаждение (до -100 С). Парокомпрессионные холодильные машины Хладагент (аммиак, углекислота и др.) сжимается (рис. 4.6) в компрессоре (1-2, S const), перегретый пар хладагента охлаждается до состояния насыщения в конденсаторе (2-3, P const), конденсируется в нем (3-4, T const), полученный конденсат хладагента переохлаждается от Т до Тп в конденсаторе (4-5). Из конденсатора (теплообменника) выводится тепловой поток Qк. Далее хладагент дросселируется (5-6, i const) и выводится в испаритель (теплообменник), где испаряется за счет подвода теплового потока Qи, отбираемого у охлаждаемого материала (6-1, T0 const).

Процесс охлаждения материала происходит в испарителе. Дано: Для парокомпрессионной холодильной установки с сухим ходом компрессора (хладагент аммиак) требуемая холодопроизводительность Q кдж/ч. 220 17 Температура испарения хладагента T0-20 C, температура конденсации T -20 C, температура переохлаждения конденсата хладагента Tп 51 C. Рис Принципиальная схема работы парокомпрессионной машины Определить теоретически необходимую мощность компрессора, удельную холодопроизводительность, расход циркулирующего хладагента (аммиака), расход отбираемого в конденсаторе тепла и холодильный коэффициент установки.

Строят цикл в T-S диаграмме для аммиака. В каждой точке диаграммы (1, 2, 3, 4, 5, 6) определяют энтальпию: i кдж/кг, i кдж/кг, i кдж/кг, i4 515 кдж/кг, i5 i6 490 кдж/кг. Q0 Удельная холодопроизводительность (холодопроизводительность 1 кг аммиака) q0 i1 i кдж/кг. Расход циркулирующего в установке аммиака Gамм Qо q о,9 кг/ч Расход отбираемого в конденсаторе тепла Qк Gамм (i2 i5 ) 88,9( ) кдж/ч. Холодильный коэффициент установки ε i1 i,5.

I2 i Теоретически компрессора NT необходимая мощность аммиачного Gамм (i 2 i1 ) 88,9( ) 4,45 квт Массообменные процессы Абсорбция Определение средней движущей силы процесса и числа единиц переноса массы Дано: Концентрация распределяемого компонента в газовой фазе yн 4% мас., yк 1% мас. Концентрации распределяемого компонента в жидкой фазе xн 0, xк 4% мас. Уравнение связи равновесных концентраций y p 0,5 x. Найти среднюю движущую силу процесса ( yср, хср ), число единиц переноса массы (m y, mx ) и отношение массовых потоков жидкой и газовой фаз L / G для противоточной абсорбции компонента из газовой фазы (рис. Решение: В координатах y-x строят равновесную линию yp 0,5 x и рабочую А( yк, xн ), В( yн, xк ). Определение средней движущей силы yср 19 yб + y м,5% мас Определение средней движущей силы xср x + xм xср б 3,0% мас.

2 2 yср Рис Принципиальная схема процесса противоточной абсорбции и его изображение на у-х диаграмме 3. Определение чисел единиц переноса массы my 4. Yн yк 4 1 x xн 4 0 2; mx к 1,33. Yср 1,5 xср 3 Определение L / G (из материального баланса) L( xк xн ) G( y н yк ) L yн yк 4 1 0,75. G xк xн 4 0 Дано: Для случая прямоточной абсорбции компонента из газовой фазы (рис. 223 20 xн 1,0% мас., xк 4% мас. Уравнение связи равновесных концентраций y p 0,5 x.

Определить yср, xср, my, mx, L / G. Рис Принципиальная схема процесса прямоточной абсорбции и его изображение на у-х диаграмме Решение: 1.

Определение средней движущей силы yср y ср 2. Y б y м 3,0 0,5 1,395% y 3,0 мас. Ln б ln 0,5 y м Определение средней движущей силы xср xср xб xм 6,0 1,0 2,79% xб 6,0 мас.

Ln ln 1,0 x м 3. Определение чисел единиц переноса массы 224 21 my 4. Yн yк 3,5 2,5 x xн 4 1 0,72; m x к 1,075. Yср 1395 xср 2,79 Определение L / G (из материального баланса) L yн yк 3,5 2,5 0,33. G xк xн 4,0 1,0 Ректификация Материальный баланс. Флегмовое число. Уравнения рабочих линий, изображение рабочих линий в x-y диаграмме Дано: Расход исходной смеси (бензол-толуол) Gf 10 т/ч, концентрация бензола в исходной смеси af 20% мас.

В дистилляте ap 98% мас. В кубовом остатке aw 2% мас.

Средняя скорость паровой фазы в свободном сечении колонны wп 0,8 м/с, средняя плотность паровой фазы ρп 2,8 кг/м3. Для определения рабочего значения флегмового числа R использовать уравнение R 1,3Rmin + 0,3. Определить массовые расходы дистиллята и кубового остатка, минимальное значение флегмового числа. Составить уравнения рабочих линий обогащающей и исчерпывающей частей ректификационной колонны непрерывного действия.

Найти также диаметр колонны и изобразить рабочие линии в x-y диаграмме. Найти массовые расходы паровой и жидкой фаз в колонне. Определение массовых расходов дистиллята Gр, кубового остатка Gw (по материальному балансу) G f G р + Gw G f x f G р x р + Gw xw G р 1875 кг/ч; Gw 8125 кг/ч. Пересчет массовых концентраций в мольные 225 22 амас Мб xмол; амас 100 амас + Мб Мт xf 0,23 мол.д.; xр 0,98 мол.д.; xw 0,024 мол.д., где М б 78, М т 92 молекулярные массы бензола и толуола.

Решение Задач По Курсу Процессов И Аппаратов Химической Технологии

Определение минимального значения флегмового числа Rmin Rmin x р y pf y pf x f 0,98 0, 47 2,125. 0, 47 0, Определение рабочего значения флегмового числа R 1,3Rmin + 0,3 3,1. Уравнения рабочих линий обогащающей и исчерпывающей частей ректификационной колонны Обогащающая часть 5.

Y xр R 3,1 0,98 x+ x+ 0,76 х + 0,24. R +1 R + 1 3,1 + 1 Исчерпывающая часть y 226 R+F F 1 x x R +1 R +1 w 23 F y Gf Gр,10 + 5,33 5,33 1,00 x 0,024 2,06 х 0,025. 3,10 + 1,00 3,10 + 1,00 6. Построение рабочих линий (рис. Уравнение рабочей линии обогащающей части y 0,76x + 0,24. При x 0 y 0,24 мол. Проводят прямую линию, соединяющую точки 1 и 2.

Пересечение прямой с линией xf 0,23 мол. Происходит в точке 3. Прямая линия, соединяющая точки 1 и 3, является рабочей линией обогащающей части колонны при R 3,1. Рабочей линией исчерпывающей части колонны является прямая линия, соединяющая точки 3 и 4.

Рис Принципиальная схема процесса непрерывной ректификации и его изображение на у-х диаграмме 7. Определение расхода паровой фазы в колонне Gп G р ( R + 1) 1875(3,1 + 1,0) 7687 кг/ч.

Определение расхода жидкой фазы в обогащающей части колонны 227 24 R GR; Gp GR RG p 3, кг/ч. Определение расхода жидкой фазы в исчерпывающей части колонны Gи GR + G f кг/ч.

Определение диаметра колонны Дк G ( R + 1) πд 2к wп p ρ п πд 2к 1875( 3,1 + 1,0) 0,8;,8 Д к 1,1 м Абсорбция Дано: В тарельчатом противоточном абсорбере диаметром 1,2 м с Fб 1 м 2 площадью барботажа тарелки происходит абсорбция паров ацетона из воздуха водой. Y н 0,04 мол.д., y к 0,01 мол.д., xн 0,0025 мол.д., xк 0,020 мол.д.

Коэффициент массопередачи К y 200 кмоль/(м2ч), расход газовой фазы 288 кмоль/ч. Уравнение линии равновесия y p 1,6 x.

Определить число тарелок в адсорбере. Решение: В диаграмме y-x проводят построение равновесной прямой y p 1,6 x и рабочей прямой линии по точкам А( yн,xк ) и А ( yк,xн ). Кинетическая линия лежит между равновесной и рабочей линиями; ее положение определяется значениями коэффициента массопередачи 228 25 К F y б.

АВ G e 288 0,5 e АС К Fб y Так как равновесная и рабочая линии прямые, а G e в данном случае величина постоянная, то кинетическая линия прямая, проходящая через точки B, B. Для определения числа тарелок между рабочей и кинетической линиями вписывается ступенчатая ломаная линия, число ступеней которой равно числу тарелок. Для условий данной задачи необходимое число тарелок равно девяти (рис. Воздушная сушка Теоретическая и реальная сушилки Дано: Производительность сушилки по влажному материалу 2500 кг/ч.

Начальная влажность материала (перед сушилкой) ан 20% мас., конечная (после сушилки) ак 5% мас. Воздух перед входом в калорифер имеет параметры: t0 18 C, ϕ0 45%. В калорифере воздух нагревается до t1 120 C, после чего поступает в сушилку. Относительная влажность воздуха на выходе из сушилки ϕ 2 40%. Определить: расход удаляемой влаги, расход сухого воздуха в расчете на теоретическую сушилку и расход сухого воздуха для действительной сушилки, для которой сумма сообщений и расходов тепла 838 кдж/кг уд.влаги. Определение расхода удаляемой из материала влаги (из материального баланса) W 229 26 Gн Gк + W. Gн (100 aн ) Gк (100 aк ) По заданию Gн2500 кг/ч, ан20% мас., ак5% мас., откуда получаем W395 кг/ч, Gк2105 кг/ч.

Определение расхода сухого воздуха в расчете на теоретическую сушилку ( 0) L. Уравнение рабочей линии процесса воздушной сушки i i1, x x1 где i энтальпия сушильного агента, кдж/кг сух. Воздуха; x влагосодержание сушильного агента, кг влаги/кг сух.

Для теоретической сушилки 0, следовательно, i i1 const (рабочая линия совпадает с линией постоянной энтальпии изоэнтальпой). 230 27 Рис К расчету числа тарелок противоточного абсорбера 231 28 Рис Принципиальная схема сушки и ее изображение на диаграмме i-x для теоретической сушилки В диаграмме (рис. 4.11) состояния влажного воздуха (диаграмма Рамзина) находится точка 0 (ϕ0, t0). По этим данным определяется x1. Процесс нагрева воздуха в калорифере осуществляется по линии x1 const, на пересечении которой с изотермой t1 120 C находится точка 1.

I0 35,6 кдж/кг сух. Из точки 1 по изоэнтальпе i1 const до пересечения с ϕ2 40% const проводят рабочую линию 1-2. Для точки 2 определяют величину x2. Расход сухого воздуха L W кг сух. X2 x1 0,034 0,006 Значения параметров, определенных по диаграмме Рамзина: x1 0,06 кг вл./кг сух. Воздуха, x2 0,034 кг вл./кг сух.

Учебник 1 класс даргинский язык. Воздуха, 232 29 i1 138,3 кдж/кг сух. Расход тепла на сушку Qc L(i1 i0 ) (138,3 35,6 ) 402 квт Определение расхода сухого воздуха в расчете на действительную сушилку Lд. Первоначально необходимо произвести построение рабочей линии действительной сушилки в i-x диаграмме Рамзина (рис. Определим положение точки 0 (t0 18 C, ϕ0 45%).

Решебник Примеры И Задачи По Курсу Процессов И Аппаратов Химической Технологии

Точка 1 находится на пересечении вертикали x1 const и изотермы t1 120 C и принадлежит рабочей линии. Для построения рабочей линии (прямой) действительной сушилки надо найти еще одну точку. В диапазоне значений x1 и x2 для теоретической сушилки произвольно принимают значение x. Принимаем x 0,026 кг вл./кг сух. Уравнение рабочей линии процесса сушки i i1. X x1 Рис Изображение процесса сушки на i-x диаграмме для действительной сушилки Из уравнения рабочей линии 233 30 i' ( x x1 ) + i1 838(0,026 0,006) + 138,3 121,5 кдж/кг сух. Пересечение вертикали x 0,026 кг вл./кг сух.

Воздуха const и изоэнтальпы i' 121,5 кдж/кг сух. Воздуха определяет положение точки 2, принадлежащей рабочей линии. Через точки 1 и 2 проводят прямую до пересечения с линией ϕ 40% const в точке 2. Рабочая линия действительной сушилки прямая 1-2. Определенное по диаграмме Рамзина значение x2 0,028 кг вл./кг сух.

Расход воздуха для действительной сушилки Lд W кг сух. X2 x1 0,028 0,006 Расход тепла на сушку Lд (i1 i0 ) (138,3 35,6) 512 квт Воздушная сушка с рециркуляцией части отработанного сушильного агента (воздуха) Дано: Воздух с параметрами t0 18 C и ϕ0 45% нагревается в калорифере перед теоретической сушилкой до t1 120 C. Из сушилки сушильный агент (воздух) выходит с ϕ2 45%. Необходимо снизить температуру сушильного агента перед входом в сушилку до 80 C, применив частичную рециркуляцию сушильного агента.

Определить кратность циркуляции сушильного агента. Изображение процесса сушки в i-x диаграмме без рециркуляции сушильного агента (рис. 0-1 процесс нагрева воздуха в калорифере x1 const до t1 120 C.

234 31 1-2 процесс сушки, рабочая линия теоретической сушилки, i1 const. Рис Принципиальная схема сушилки с рециркуляцией. Изображение процесса на i-x диаграмме Построим изображение процесса сушки в i-x диаграмме с рециклом сушильного агента (воздуха) для снижения его температуры перед сушилкой до 80 C (рис. Сначала строят изображение процесса сушки без рецикла: 0-1 подогрев воздуха в калорифере до 120 C, 1-2 процесс сушки i1 const. На пересечении линии t1 80 C и i1 const находится точка 3. Соединяют прямой точки 0 и 2. Из точки 3 опускают вертикаль до пересечения с прямой 0-2 в точке 4.

Из диаграммы определяют значения x1 0,006 кг/кг; x2 0,034 кг/кг. Предполагаем, что 1 кг наружного воздуха (t0, ϕ0 ) смешивается с m кг отработанного воздуха. Линия смешения 0-2; точка 4 характеризует параметры полученной смеси. Смесь нагревается в калорифере до t1 80 C, после чего поступает в сушилку. Процесс сушки 32 Из материального баланса смешения 1x1 + mx2 (1 + m) xсм 1( 0,006) + m(0,034) (m + 1)0,020 m 1 кг отработ. Воздуха/кг наружн.